സ്റ്റീൽ പൈപ്പ് കൊണ്ട് നിർമ്മിച്ച റബ്ബർ-കോൺക്രീറ്റ് മൂലകത്തിന്റെ ശുദ്ധമായ ബെൻഡിംഗ് ടെസ്റ്റിന്റെ അന്വേഷണം

Nature.com സന്ദർശിച്ചതിന് നന്ദി.പരിമിതമായ CSS പിന്തുണയുള്ള ഒരു ബ്രൗസർ പതിപ്പാണ് നിങ്ങൾ ഉപയോഗിക്കുന്നത്.മികച്ച അനുഭവത്തിനായി, നിങ്ങൾ ഒരു അപ്‌ഡേറ്റ് ചെയ്‌ത ബ്രൗസർ ഉപയോഗിക്കാൻ ഞങ്ങൾ ശുപാർശ ചെയ്യുന്നു (അല്ലെങ്കിൽ Internet Explorer-ൽ അനുയോജ്യത മോഡ് പ്രവർത്തനരഹിതമാക്കുക).കൂടാതെ, നിലവിലുള്ള പിന്തുണ ഉറപ്പാക്കാൻ, ഞങ്ങൾ ശൈലികളും JavaScript ഇല്ലാതെ സൈറ്റ് കാണിക്കുന്നു.
ഒരേസമയം മൂന്ന് സ്ലൈഡുകളുടെ ഒരു കറൗസൽ പ്രദർശിപ്പിക്കുന്നു.ഒരേ സമയം മൂന്ന് സ്ലൈഡുകളിലൂടെ നീങ്ങാൻ മുമ്പത്തേതും അടുത്തതും ബട്ടണുകൾ ഉപയോഗിക്കുക, അല്ലെങ്കിൽ ഒരു സമയം മൂന്ന് സ്ലൈഡുകളിലൂടെ നീങ്ങാൻ അവസാനത്തെ സ്ലൈഡർ ബട്ടണുകൾ ഉപയോഗിക്കുക.
നാല് റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റ് സ്റ്റീൽ പൈപ്പ് (RuCFST) ഘടകങ്ങൾ, ഒരു കോൺക്രീറ്റ് സ്റ്റീൽ പൈപ്പ് (CFST) മൂലകം, ഒരു ഒഴിഞ്ഞ മൂലകം എന്നിവ ശുദ്ധമായ വളയുന്ന അവസ്ഥയിൽ പരീക്ഷിച്ചു.കത്രിക അനുപാതം (λ) 3 മുതൽ 5 വരെയും റബ്ബർ മാറ്റിസ്ഥാപിക്കൽ അനുപാതം (r) 10% മുതൽ 20% വരെയുമാണ് പ്രധാന പാരാമീറ്ററുകൾ.ഒരു ബെൻഡിംഗ് മൊമെന്റ്-സ്ട്രെയിൻ കർവ്, ബെൻഡിംഗ് മൊമെന്റ്-ഡിഫ്ലെക്ഷൻ കർവ്, ബെൻഡിംഗ് മൊമെന്റ്-കർവേച്ചർ കർവ് എന്നിവ ലഭിക്കും.ഒരു റബ്ബർ കോർ ഉപയോഗിച്ച് കോൺക്രീറ്റ് നശിപ്പിക്കുന്ന രീതി വിശകലനം ചെയ്തു.RuCFST അംഗങ്ങളുടെ പരാജയത്തിന്റെ തരം ബെൻഡ് പരാജയമാണെന്ന് ഫലങ്ങൾ കാണിക്കുന്നു.റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റിലെ വിള്ളലുകൾ തുല്യമായും അപൂർവ്വമായും വിതരണം ചെയ്യപ്പെടുന്നു, കൂടാതെ കോർ കോൺക്രീറ്റിൽ റബ്ബർ നിറയ്ക്കുന്നത് വിള്ളലുകളുടെ വികസനം തടയുന്നു.ഷിയർ-ടു-സ്പാൻ അനുപാതം പരിശോധനാ മാതൃകകളുടെ സ്വഭാവത്തിൽ കാര്യമായ സ്വാധീനം ചെലുത്തിയില്ല.റബ്ബർ മാറ്റിസ്ഥാപിക്കൽ നിരക്ക് വളയുന്ന നിമിഷത്തെ ചെറുക്കാനുള്ള കഴിവിൽ കാര്യമായ സ്വാധീനം ചെലുത്തുന്നില്ല, പക്ഷേ മാതൃകയുടെ വളയുന്ന കാഠിന്യത്തിൽ ഒരു നിശ്ചിത സ്വാധീനമുണ്ട്.റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റ് ഉപയോഗിച്ച് പൂരിപ്പിച്ച ശേഷം, ശൂന്യമായ സ്റ്റീൽ പൈപ്പിൽ നിന്നുള്ള സാമ്പിളുകളുമായി താരതമ്യപ്പെടുത്തുമ്പോൾ, വളയാനുള്ള കഴിവും വളയുന്ന കാഠിന്യവും മെച്ചപ്പെടുന്നു.
മികച്ച ഭൂകമ്പ പ്രകടനവും ഉയർന്ന താങ്ങാനുള്ള ശേഷിയും കാരണം, പരമ്പരാഗത റൈൻഫോഴ്‌സ്ഡ് കോൺക്രീറ്റ് ട്യൂബുലാർ സ്ട്രക്ച്ചറുകൾ (CFST) ആധുനിക എഞ്ചിനീയറിംഗ് പ്രാക്ടീസിൽ വ്യാപകമായി ഉപയോഗിക്കുന്നു1,2,3.ഒരു പുതിയ തരം റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റെന്ന നിലയിൽ, റബ്ബർ കണികകൾ സ്വാഭാവിക അഗ്രഗേറ്റുകളെ ഭാഗികമായി മാറ്റിസ്ഥാപിക്കാൻ ഉപയോഗിക്കുന്നു.റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റ് ഫിൽഡ് സ്റ്റീൽ പൈപ്പ് (RuCFST) ഘടനകൾ നിർമ്മിക്കുന്നത് സ്റ്റീൽ പൈപ്പുകൾ റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റ് ഉപയോഗിച്ച് നിറച്ച് സംയോജിത ഘടനകളുടെ ഡക്റ്റിലിറ്റിയും ഊർജ്ജ കാര്യക്ഷമതയും വർദ്ധിപ്പിക്കുന്നു.ഇത് CFST അംഗങ്ങളുടെ മികച്ച പ്രകടനത്തെ പ്രയോജനപ്പെടുത്തുക മാത്രമല്ല, റബ്ബർ മാലിന്യങ്ങൾ കാര്യക്ഷമമായി ഉപയോഗിക്കുകയും ചെയ്യുന്നു, ഇത് ഒരു ഹരിത വൃത്താകൃതിയിലുള്ള സമ്പദ്‌വ്യവസ്ഥയുടെ വികസന ആവശ്യങ്ങൾ നിറവേറ്റുന്നു5,6.
കഴിഞ്ഞ കുറച്ച് വർഷങ്ങളായി, അക്ഷീയ ലോഡ്7,8, ആക്സിയൽ ലോഡ്-മൊമെന്റ് ഇന്ററാക്ഷൻ9,10,11, ശുദ്ധമായ ബെൻഡിംഗ്12,13,14 എന്നിവയ്ക്ക് കീഴിലുള്ള പരമ്പരാഗത CFST അംഗങ്ങളുടെ പെരുമാറ്റം തീവ്രമായി പഠിച്ചിട്ടുണ്ട്.CFST നിരകളുടെയും ബീമുകളുടെയും ബെൻഡിംഗ് കപ്പാസിറ്റി, കാഠിന്യം, ഡക്‌റ്റിലിറ്റി, എനർജി ഡിസ്‌സിപ്പേഷൻ കപ്പാസിറ്റി എന്നിവ ആന്തരിക കോൺക്രീറ്റ് ഫില്ലിംഗിലൂടെ മെച്ചപ്പെടുത്തിയതായും നല്ല ഫ്രാക്ചർ ഡക്‌റ്റിലിറ്റി കാണിക്കുന്നതായും ഫലങ്ങൾ കാണിക്കുന്നു.
നിലവിൽ, ചില ഗവേഷകർ സംയോജിത അക്ഷീയ ലോഡിന് കീഴിലുള്ള RuCFST നിരകളുടെ സ്വഭാവവും പ്രകടനവും പഠിച്ചു.Liu, Liang15 എന്നിവർ ഹ്രസ്വ RuCFST നിരകളിൽ നിരവധി പരീക്ഷണങ്ങൾ നടത്തി, CFST നിരകളുമായി താരതമ്യപ്പെടുത്തുമ്പോൾ, റബ്ബർ സബ്സ്റ്റിറ്റ്യൂഷൻ ഡിഗ്രിയും റബ്ബർ കണിക വലുപ്പവും വർദ്ധിക്കുന്നതിനനുസരിച്ച്, താങ്ങാനുള്ള ശേഷിയും കാഠിന്യവും കുറഞ്ഞു, അതേസമയം ഡക്റ്റിലിറ്റി വർദ്ധിച്ചു.Duarte4,16 നിരവധി ഹ്രസ്വമായ RuCFST നിരകൾ പരീക്ഷിക്കുകയും RuCFST നിരകൾ റബ്ബർ ഉള്ളടക്കം വർദ്ധിപ്പിച്ചുകൊണ്ട് കൂടുതൽ ഇഴയുന്നതാണെന്ന് കാണിക്കുകയും ചെയ്തു.Liang17, Gao18 എന്നിവയും മിനുസമാർന്നതും നേർത്തതുമായ ഭിത്തിയുള്ള RuCFST പ്ലഗുകളുടെ ഗുണങ്ങളെക്കുറിച്ച് സമാനമായ ഫലങ്ങൾ റിപ്പോർട്ട് ചെയ്തു.Gu et al.19, Jiang et al.20 എന്നിവർ ഉയർന്ന ഊഷ്മാവിൽ RuCFST മൂലകങ്ങളുടെ വഹിക്കാനുള്ള ശേഷി പഠിച്ചു.റബ്ബർ ചേർക്കുന്നത് ഘടനയുടെ ഡക്റ്റിലിറ്റി വർദ്ധിപ്പിച്ചതായി ഫലങ്ങൾ കാണിച്ചു.താപനില ഉയരുന്നതിനനുസരിച്ച്, താങ്ങാനുള്ള ശേഷി തുടക്കത്തിൽ ചെറുതായി കുറയുന്നു.അക്ഷീയവും ഏകപക്ഷീയവുമായ ലോഡിംഗിന് കീഴിൽ വൃത്താകൃതിയിലുള്ള അറ്റങ്ങളുള്ള ഹ്രസ്വ CFST ബീമുകളുടെയും നിരകളുടെയും കംപ്രസ്സീവ്, ഫ്ലെക്‌സറൽ സ്വഭാവം Patel21 വിശകലനം ചെയ്തു.കമ്പ്യൂട്ടേഷണൽ മോഡലിംഗും പാരാമെട്രിക് വിശകലനവും കാണിക്കുന്നത് ഫൈബർ അടിസ്ഥാനമാക്കിയുള്ള സിമുലേഷൻ സ്ട്രാറ്റജികൾക്ക് ഷോർട്ട് ആർസിഎഫ്എസ്ടികളുടെ പ്രകടനം കൃത്യമായി പരിശോധിക്കാൻ കഴിയുമെന്നാണ്.വീക്ഷണാനുപാതം, ഉരുക്കിന്റെയും കോൺക്രീറ്റിന്റെയും ബലം എന്നിവയ്‌ക്കൊപ്പം വഴക്കം വർദ്ധിക്കുന്നു, ആഴവും കനവും തമ്മിലുള്ള അനുപാതം കുറയുന്നു.പൊതുവേ, ഹ്രസ്വമായ RuCFST നിരകൾ CFST നിരകൾക്ക് സമാനമായി പ്രവർത്തിക്കുകയും CFST നിരകളേക്കാൾ കൂടുതൽ ഇഴയുന്നവയുമാണ്.
CFST നിരകളുടെ അടിസ്ഥാന കോൺക്രീറ്റിൽ റബ്ബർ അഡിറ്റീവുകളുടെ ശരിയായ ഉപയോഗത്തിന് ശേഷം RuCFST നിരകൾ മെച്ചപ്പെടുമെന്ന് മുകളിലുള്ള അവലോകനത്തിൽ നിന്ന് കാണാൻ കഴിയും.അച്ചുതണ്ട് ലോഡ് ഇല്ലാത്തതിനാൽ, കോളം ബീമിന്റെ ഒരറ്റത്താണ് നെറ്റ് ബെൻഡിംഗ് സംഭവിക്കുന്നത്.വാസ്തവത്തിൽ, RuCFST യുടെ വളയുന്ന സ്വഭാവസവിശേഷതകൾ അച്ചുതണ്ട് ലോഡ് സ്വഭാവസവിശേഷതകളിൽ നിന്ന് സ്വതന്ത്രമാണ്.പ്രായോഗിക എഞ്ചിനീയറിംഗിൽ, RuCFST ഘടനകൾ പലപ്പോഴും ബെൻഡിംഗ് മൊമെന്റ് ലോഡുകൾക്ക് വിധേയമാണ്.ഭൂകമ്പ പ്രവർത്തനത്തിന് കീഴിലുള്ള RuCFST മൂലകങ്ങളുടെ രൂപഭേദവും പരാജയവും നിർണ്ണയിക്കാൻ അതിന്റെ ശുദ്ധമായ വളയുന്ന ഗുണങ്ങളെക്കുറിച്ചുള്ള പഠനം സഹായിക്കുന്നു23.RuCFST ഘടനകൾക്കായി, RuCFST മൂലകങ്ങളുടെ ശുദ്ധമായ ബെൻഡിംഗ് പ്രോപ്പർട്ടികൾ പഠിക്കേണ്ടത് ആവശ്യമാണ്.
ഇക്കാര്യത്തിൽ, പൂർണ്ണമായും വളഞ്ഞ ഉരുക്ക് ചതുര പൈപ്പ് മൂലകങ്ങളുടെ മെക്കാനിക്കൽ ഗുണങ്ങൾ പഠിക്കാൻ ആറ് സാമ്പിളുകൾ പരീക്ഷിച്ചു.ഈ ലേഖനത്തിന്റെ ബാക്കി ഭാഗം ഇനിപ്പറയുന്ന രീതിയിൽ ക്രമീകരിച്ചിരിക്കുന്നു.ആദ്യം, റബ്ബർ പൂരിപ്പിക്കൽ ഉള്ളതോ അല്ലാതെയോ ആറ് ചതുരാകൃതിയിലുള്ള മാതൃകകൾ പരീക്ഷിച്ചു.പരിശോധനാ ഫലങ്ങൾക്കായി ഓരോ സാമ്പിളിന്റെയും പരാജയ മോഡ് നിരീക്ഷിക്കുക.രണ്ടാമതായി, ശുദ്ധമായ ബെൻഡിംഗിലെ RuCFST മൂലകങ്ങളുടെ പ്രകടനം വിശകലനം ചെയ്തു, RuCFST യുടെ ഘടനാപരമായ ഗുണങ്ങളിൽ 3-5 ന്റെ ഒരു ഷിയർ-ടു-സ്പാൻ അനുപാതവും 10-20% റബ്ബർ മാറ്റിസ്ഥാപിക്കൽ അനുപാതത്തിന്റെ ഫലവും ചർച്ച ചെയ്തു.അവസാനമായി, RuCFST ഘടകങ്ങളും പരമ്പരാഗത CFST ഘടകങ്ങളും തമ്മിലുള്ള ലോഡ്-ചുമക്കുന്ന ശേഷിയിലും വളയുന്ന കാഠിന്യത്തിലും ഉള്ള വ്യത്യാസങ്ങൾ താരതമ്യം ചെയ്യുന്നു.
ആറ് സിഎഫ്എസ്ടി മാതൃകകൾ പൂർത്തിയായി, നാലെണ്ണം റബ്ബറൈസ്ഡ് കോൺക്രീറ്റ് കൊണ്ട് നിറച്ചു, ഒന്ന് സാധാരണ കോൺക്രീറ്റ് കൊണ്ട് നിറച്ചു, ആറാമത്തേത് ശൂന്യമായിരുന്നു.റബ്ബർ മാറ്റ നിരക്ക് (r), സ്പാൻ ഷിയർ റേഷ്യോ (λ) എന്നിവയുടെ ഫലങ്ങൾ ചർച്ചചെയ്യുന്നു.സാമ്പിളിന്റെ പ്രധാന പാരാമീറ്ററുകൾ പട്ടിക 1-ൽ നൽകിയിരിക്കുന്നു. T എന്ന അക്ഷരം പൈപ്പിന്റെ കനം, B എന്നത് സാമ്പിളിന്റെ വശത്തിന്റെ നീളം, L എന്നത് സാമ്പിളിന്റെ ഉയരം, Mue എന്നത് അളക്കുന്ന വളയുന്ന ശേഷി, Kie എന്നത് പ്രാരംഭമാണ്. വളയുന്ന കാഠിന്യം, Kse എന്നത് സേവനത്തിലെ വളയുന്ന കാഠിന്യമാണ്.രംഗം.
RuCFST മാതൃക നിർമ്മിച്ചത് നാല് സ്റ്റീൽ പ്ലേറ്റുകളിൽ നിന്ന് ജോഡികളായി ഇംതിയാസ് ചെയ്ത ഒരു പൊള്ളയായ ചതുരാകൃതിയിലുള്ള സ്റ്റീൽ ട്യൂബ് രൂപപ്പെടുത്തുകയും അത് കോൺക്രീറ്റ് ഉപയോഗിച്ച് നിറയ്ക്കുകയും ചെയ്തു.മാതൃകയുടെ ഓരോ അറ്റത്തും 10 മില്ലീമീറ്റർ കട്ടിയുള്ള സ്റ്റീൽ പ്ലേറ്റ് ഇംതിയാസ് ചെയ്യുന്നു.സ്റ്റീലിന്റെ മെക്കാനിക്കൽ ഗുണങ്ങൾ പട്ടിക 2-ൽ കാണിച്ചിരിക്കുന്നു. ചൈനീസ് സ്റ്റാൻഡേർഡ് GB/T228-201024 അനുസരിച്ച്, ഒരു സ്റ്റീൽ പൈപ്പിന്റെ ടെൻസൈൽ ശക്തിയും (fu) വിളവ് ശക്തിയും (fy) ഒരു സാധാരണ ടെൻസൈൽ ടെസ്റ്റ് രീതിയാണ് നിർണ്ണയിക്കുന്നത്.പരിശോധനാ ഫലങ്ങൾ യഥാക്രമം 260 MPa, 350 MPa എന്നിങ്ങനെയാണ്.ഇലാസ്തികതയുടെ (Es) മോഡുലസ് 176 GPa ആണ്, സ്റ്റീലിന്റെ Poisson-ന്റെ അനുപാതം (ν) 0.3 ആണ്.
പരിശോധനയ്ക്കിടെ, 28-ാം ദിവസം റഫറൻസ് കോൺക്രീറ്റിന്റെ ക്യൂബിക് കംപ്രസ്സീവ് ശക്തി (fcu) 40 MPa ആയി കണക്കാക്കി.ഷിഫ്റ്റ് ട്രാൻസ്മിഷനിൽ എന്തെങ്കിലും പ്രശ്‌നങ്ങൾ കണ്ടെത്തിയേക്കാമെന്നതിനാൽ മുൻ റഫറൻസ് 25 അടിസ്ഥാനമാക്കിയാണ് 3, 4, 5 എന്നീ അനുപാതങ്ങൾ തിരഞ്ഞെടുത്തത്.കോൺക്രീറ്റ് മിശ്രിതത്തിൽ മണലിന് പകരം 10%, 20% എന്നിങ്ങനെ രണ്ട് റബ്ബർ മാറ്റിസ്ഥാപിക്കൽ നിരക്ക്.ഈ പഠനത്തിൽ, Tianyu സിമന്റ് പ്ലാന്റിൽ നിന്നുള്ള (ചൈനയിലെ Tianyu ബ്രാൻഡ്) പരമ്പരാഗത ടയർ റബ്ബർ പൊടി ഉപയോഗിച്ചു.റബ്ബറിന്റെ കണിക വലിപ്പം 1-2 മില്ലീമീറ്ററാണ്.റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റിന്റെയും മിശ്രിതങ്ങളുടെയും അനുപാതം പട്ടിക 3 കാണിക്കുന്നു.ഓരോ തരം റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റിനും, 150 മില്ലീമീറ്ററുള്ള ഒരു വശമുള്ള മൂന്ന് ക്യൂബുകൾ സ്റ്റാൻഡേർഡുകൾ നിർദ്ദേശിക്കുന്ന ടെസ്റ്റ് വ്യവസ്ഥകളിൽ കാസ്റ്റുചെയ്യുകയും സുഖപ്പെടുത്തുകയും ചെയ്തു.മിശ്രിതത്തിൽ ഉപയോഗിക്കുന്ന മണൽ സിലിസിയസ് മണൽ ആണ്, പരുക്കൻ മൊത്തത്തിലുള്ളത് വടക്കുകിഴക്കൻ ചൈനയിലെ ഷെൻയാങ് സിറ്റിയിലെ കാർബണേറ്റ് പാറയാണ്.വിവിധ റബ്ബർ മാറ്റിസ്ഥാപിക്കൽ അനുപാതങ്ങൾക്കുള്ള (10%, 20%) 28-ദിവസത്തെ ക്യൂബിക് കംപ്രസ്സീവ് ശക്തി (fcu), പ്രിസ്മാറ്റിക് കംപ്രസ്സീവ് ശക്തി (fc'), ഇലാസ്തികതയുടെ മോഡുലസ് (Ec) എന്നിവ പട്ടിക 3-ൽ കാണിച്ചിരിക്കുന്നു. GB50081-201926 നിലവാരം നടപ്പിലാക്കുക.
എല്ലാ ടെസ്റ്റ് സാമ്പിളുകളും 600 kN ശക്തിയുള്ള ഒരു ഹൈഡ്രോളിക് സിലിണ്ടർ ഉപയോഗിച്ചാണ് പരീക്ഷിക്കുന്നത്.ലോഡിംഗ് സമയത്ത്, നാല്-പോയിന്റ് ബെൻഡിംഗ് ടെസ്റ്റ് സ്റ്റാൻഡിലേക്ക് രണ്ട് സാന്ദ്രീകൃത ശക്തികൾ സമമിതിയായി പ്രയോഗിക്കുകയും തുടർന്ന് മാതൃകയിൽ വിതരണം ചെയ്യുകയും ചെയ്യുന്നു.ഓരോ സാമ്പിൾ പ്രതലത്തിലും അഞ്ച് സ്ട്രെയിൻ ഗേജുകൾ ഉപയോഗിച്ചാണ് രൂപഭേദം അളക്കുന്നത്.ചിത്രം 1, 2. 1, 2 എന്നിവയിൽ കാണിച്ചിരിക്കുന്ന മൂന്ന് ഡിസ്‌പ്ലേസ്‌മെന്റ് സെൻസറുകൾ ഉപയോഗിച്ച് വ്യതിയാനം നിരീക്ഷിക്കപ്പെടുന്നു.
പരിശോധനയിൽ പ്രീലോഡ് സംവിധാനം ഉപയോഗിച്ചു.2kN/s വേഗതയിൽ ലോഡ് ചെയ്യുക, തുടർന്ന് 10kN വരെ ലോഡിൽ താൽക്കാലികമായി നിർത്തുക, ടൂളും ലോഡ് സെല്ലും സാധാരണ പ്രവർത്തന നിലയിലാണോ എന്ന് പരിശോധിക്കുക.ഇലാസ്റ്റിക് ബാൻഡിനുള്ളിൽ, ഓരോ ലോഡ് ഇൻക്രിമെന്റും പ്രവചിക്കപ്പെട്ട പീക്ക് ലോഡിന്റെ പത്തിലൊന്നിൽ താഴെ മാത്രമേ ബാധകമാകൂ.ഉരുക്ക് പൈപ്പ് ക്ഷീണിക്കുമ്പോൾ, പ്രയോഗിച്ച ലോഡ് പ്രവചിക്കപ്പെട്ട പീക്ക് ലോഡിന്റെ പതിനഞ്ചിലൊന്നിൽ താഴെയാണ്.ലോഡിംഗ് ഘട്ടത്തിൽ ഓരോ ലോഡ് ലെവലും പ്രയോഗിച്ചതിന് ശേഷം ഏകദേശം രണ്ട് മിനിറ്റ് പിടിക്കുക.സാമ്പിൾ പരാജയത്തെ സമീപിക്കുമ്പോൾ, തുടർച്ചയായ ലോഡിംഗ് നിരക്ക് കുറയുന്നു.അക്ഷീയ ലോഡ് ആത്യന്തിക ലോഡിന്റെ 50%-ൽ താഴെ എത്തുമ്പോൾ അല്ലെങ്കിൽ മാതൃകയിൽ വ്യക്തമായ കേടുപാടുകൾ കണ്ടെത്തുമ്പോൾ, ലോഡിംഗ് അവസാനിപ്പിക്കും.
എല്ലാ ടെസ്റ്റ് സാമ്പിളുകളുടെയും നാശം നല്ല ഡക്റ്റിലിറ്റി കാണിച്ചു.ടെസ്റ്റ് കഷണത്തിന്റെ സ്റ്റീൽ പൈപ്പിന്റെ ടെൻസൈൽ സോണിൽ വ്യക്തമായ ടെൻസൈൽ വിള്ളലുകൾ കണ്ടെത്തിയില്ല.സ്റ്റീൽ പൈപ്പുകൾക്ക് സാധാരണ തരത്തിലുള്ള കേടുപാടുകൾ അത്തിപ്പഴത്തിൽ കാണിച്ചിരിക്കുന്നു.3. സാമ്പിൾ SB1 ഒരു ഉദാഹരണമായി എടുക്കുമ്പോൾ, ലോഡിംഗ് പ്രാരംഭ ഘട്ടത്തിൽ, വളയുന്ന നിമിഷം 18 kN m-ൽ കുറവായിരിക്കുമ്പോൾ, സാമ്പിൾ SB1 വ്യക്തമായ രൂപഭേദം കൂടാതെ ഇലാസ്റ്റിക് ഘട്ടത്തിലാണ്, കൂടാതെ അളക്കുന്ന വളയുന്ന നിമിഷത്തിലെ വർദ്ധനവിന്റെ നിരക്ക് ഇതിലും കൂടുതലാണ്. വക്രതയുടെ വർദ്ധനവിന്റെ നിരക്ക്.തുടർന്ന്, ടെൻസൈൽ സോണിലെ സ്റ്റീൽ പൈപ്പ് രൂപഭേദം വരുത്തുകയും ഇലാസ്റ്റിക്-പ്ലാസ്റ്റിക് ഘട്ടത്തിലേക്ക് കടന്നുപോകുകയും ചെയ്യുന്നു.വളയുന്ന നിമിഷം ഏകദേശം 26 kNm എത്തുമ്പോൾ, മീഡിയം സ്പാൻ സ്റ്റീലിന്റെ കംപ്രഷൻ സോൺ വികസിക്കാൻ തുടങ്ങുന്നു.ലോഡ് വർദ്ധിക്കുന്നതിനനുസരിച്ച് എഡെമ ക്രമേണ വികസിക്കുന്നു.ലോഡ് അതിന്റെ പീക്ക് പോയിന്റിൽ എത്തുന്നതുവരെ ലോഡ്-ഡിഫ്ലെക്ഷൻ കർവ് കുറയുന്നില്ല.
പരീക്ഷണം പൂർത്തിയാക്കിയ ശേഷം, ചിത്രം 4-ൽ കാണിച്ചിരിക്കുന്നതുപോലെ അടിസ്ഥാന കോൺക്രീറ്റിന്റെ പരാജയ മോഡ് കൂടുതൽ വ്യക്തമായി നിരീക്ഷിക്കുന്നതിനായി സാമ്പിൾ SB1 (RuCFST), സാമ്പിൾ SB5 (CFST) എന്നിവ മുറിച്ചുമാറ്റി. സാമ്പിളിലെ വിള്ളലുകൾ ചിത്രം 4-ൽ നിന്ന് കാണാൻ കഴിയും. അടിസ്ഥാന കോൺക്രീറ്റിൽ SB1 തുല്യമായും വിരളമായും വിതരണം ചെയ്യപ്പെടുന്നു, അവ തമ്മിലുള്ള ദൂരം 10 മുതൽ 15 സെന്റീമീറ്റർ വരെയാണ്.സാമ്പിൾ SB5 ലെ വിള്ളലുകൾ തമ്മിലുള്ള ദൂരം 5 മുതൽ 8 സെന്റീമീറ്റർ വരെയാണ്, വിള്ളലുകൾ ക്രമരഹിതവും വ്യക്തവുമാണ്.കൂടാതെ, സാമ്പിൾ SB5 ലെ വിള്ളലുകൾ ടെൻഷൻ സോണിൽ നിന്ന് കംപ്രഷൻ സോണിലേക്ക് ഏകദേശം 90 ° വരെ വ്യാപിക്കുകയും സെക്ഷൻ ഉയരത്തിന്റെ 3/4 വരെ വികസിപ്പിക്കുകയും ചെയ്യുന്നു.സാമ്പിൾ SB1 ലെ പ്രധാന കോൺക്രീറ്റ് വിള്ളലുകൾ സാമ്പിൾ SB5 നേക്കാൾ ചെറുതും കുറവുമാണ്.മണൽ റബ്ബർ ഉപയോഗിച്ച് മാറ്റിസ്ഥാപിക്കുന്നത് ഒരു പരിധിവരെ കോൺക്രീറ്റിലെ വിള്ളലുകൾ ഉണ്ടാകുന്നത് തടയാൻ കഴിയും.
അത്തിപ്പഴത്തിൽ.5 ഓരോ മാതൃകയുടെയും നീളത്തിൽ വ്യതിചലനത്തിന്റെ വിതരണം കാണിക്കുന്നു.സോളിഡ് ലൈൻ എന്നത് ടെസ്റ്റ് പീസിന്റെ വ്യതിചലന കർവ് ആണ്, ഡോട്ട് ഇട്ട രേഖ sinusoidal ഹാഫ് വേവ് ആണ്.അത്തിപ്പഴത്തിൽ നിന്ന്.പ്രാരംഭ ലോഡിംഗിൽ വടി ഡിഫ്ലെക്ഷൻ കർവ് sinusoidal ഹാഫ്-വേവ് വക്രവുമായി നല്ല യോജിപ്പിലാണ് എന്ന് ചിത്രം 5 കാണിക്കുന്നു.ലോഡ് വർദ്ധിക്കുന്നതിനനുസരിച്ച്, വ്യതിചലന കർവ് sinusoidal ഹാഫ്-വേവ് കർവിൽ നിന്ന് ചെറുതായി വ്യതിചലിക്കുന്നു.ചട്ടം പോലെ, ലോഡിംഗ് സമയത്ത്, ഓരോ മെഷർമെന്റ് പോയിന്റിലെയും എല്ലാ സാമ്പിളുകളുടെയും വ്യതിചലന കർവുകൾ ഒരു സമമിതിയായ അർദ്ധ-സിനുസോയ്ഡൽ വക്രമാണ്.
ശുദ്ധമായ വളവിലെ RuCFST മൂലകങ്ങളുടെ വ്യതിചലനം ഒരു sinusoidal ഹാഫ്-വേവ് കർവ് പിന്തുടരുന്നതിനാൽ, വളയുന്ന സമവാക്യം ഇങ്ങനെ പ്രകടിപ്പിക്കാം:
പരമാവധി ഫൈബർ സ്‌ട്രെയിൻ 0.01 ആയിരിക്കുമ്പോൾ, യഥാർത്ഥ പ്രയോഗ വ്യവസ്ഥകൾ കണക്കിലെടുക്കുമ്പോൾ, മൂലകത്തിന്റെ ആത്യന്തിക ബെൻഡിംഗ് മൊമെന്റ് കപ്പാസിറ്റി ആയി ബന്ധപ്പെട്ട വളയുന്ന നിമിഷം നിർണ്ണയിക്കപ്പെടുന്നു.അളന്ന ബെൻഡിംഗ് മൊമെന്റ് കപ്പാസിറ്റി (Mue) പട്ടിക 1-ൽ കാണിച്ചിരിക്കുന്നു. അളന്ന ബെൻഡിംഗ് മൊമെന്റ് കപ്പാസിറ്റി (Mue), വക്രത (φ) കണക്കാക്കുന്നതിനുള്ള ഫോർമുല (3) എന്നിവ പ്രകാരം, ചിത്രം 6-ലെ M-φ കർവ് ഇങ്ങനെയാകാം. ഗൂഢാലോചന നടത്തി.M = 0.2Mue28 ന്, പ്രാരംഭ കാഠിന്യം കീയെ അനുബന്ധ ഷിയർ ബെൻഡിംഗ് കാഠിന്യമായി കണക്കാക്കുന്നു.M = 0.6Mue ആകുമ്പോൾ, വർക്കിംഗ് സ്റ്റേജിന്റെ ബെൻഡിംഗ് കാഠിന്യം (Kse) അനുബന്ധ സെക്കന്റ് ബെൻഡിംഗ് കാഠിന്യത്തിലേക്ക് സജ്ജമാക്കി.
ഇലാസ്റ്റിക് ഘട്ടത്തിൽ വളയുന്ന നിമിഷവും വക്രതയും ഗണ്യമായി രേഖീയമായി വർദ്ധിക്കുന്നതായി ബെൻഡിംഗ് മൊമെന്റ് വക്രത വക്രത്തിൽ നിന്ന് കാണാൻ കഴിയും.വളയുന്ന നിമിഷത്തിന്റെ വളർച്ചയുടെ നിരക്ക് വക്രതയേക്കാൾ വ്യക്തമായി ഉയർന്നതാണ്.വളയുന്ന നിമിഷം M 0.2Mue ആയിരിക്കുമ്പോൾ, മാതൃക ഇലാസ്റ്റിക് പരിധി ഘട്ടത്തിൽ എത്തുന്നു.ലോഡ് കൂടുന്നതിനനുസരിച്ച്, സാമ്പിൾ പ്ലാസ്റ്റിക് രൂപഭേദം വരുത്തുകയും എലാസ്റ്റോപ്ലാസ്റ്റിക് ഘട്ടത്തിലേക്ക് കടക്കുകയും ചെയ്യുന്നു.0.7-0.8 Mue ന് തുല്യമായ ഒരു വളയുന്ന നിമിഷത്തിൽ, സ്റ്റീൽ പൈപ്പ് ടെൻഷൻ സോണിലും കംപ്രഷൻ സോണിലും മാറിമാറി രൂപഭേദം വരുത്തും.അതേ സമയം, സാമ്പിളിന്റെ Mf വക്രം ഒരു ഇൻഫ്ലക്ഷൻ പോയിന്റായി സ്വയം പ്രത്യക്ഷപ്പെടാൻ തുടങ്ങുകയും നോൺ-ലീനിയർ ആയി വളരുകയും ചെയ്യുന്നു, ഇത് സ്റ്റീൽ പൈപ്പിന്റെയും റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റ് കോറിന്റെയും സംയോജിത പ്രഭാവം വർദ്ധിപ്പിക്കുന്നു.M എന്നത് Mue-ന് തുല്യമാകുമ്പോൾ, മാതൃക പ്ലാസ്റ്റിക് കാഠിന്യം ഘട്ടത്തിലേക്ക് പ്രവേശിക്കുന്നു, മാതൃകയുടെ വ്യതിചലനവും വക്രതയും അതിവേഗം വർദ്ധിക്കുന്നു, അതേസമയം വളയുന്ന നിമിഷം സാവധാനത്തിൽ വർദ്ധിക്കുന്നു.
അത്തിപ്പഴത്തിൽ.7 ഓരോ സാമ്പിളിനും വളയുന്ന നിമിഷത്തിന്റെ (M) വക്രങ്ങൾ (ε) കാണിക്കുന്നു.സാമ്പിളിന്റെ മിഡ്-സ്‌പാൻ വിഭാഗത്തിന്റെ മുകൾ ഭാഗം കംപ്രഷനിലാണ്, താഴത്തെ ഭാഗം പിരിമുറുക്കത്തിലാണ്.“1″, “2″ എന്നിങ്ങനെ അടയാളപ്പെടുത്തിയിരിക്കുന്ന സ്‌ട്രെയിൻ ഗേജുകൾ ടെസ്റ്റ് പീസിന്റെ മുകൾഭാഗത്തും “3” എന്ന് അടയാളപ്പെടുത്തിയിരിക്കുന്ന സ്‌ട്രെയിൻ ഗേജുകൾ മാതൃകയുടെ മധ്യഭാഗത്തും “4″, “5” എന്നിങ്ങനെ അടയാളപ്പെടുത്തിയ സ്‌ട്രെയിൻ ഗേജുകളും സ്ഥിതി ചെയ്യുന്നു.” ടെസ്റ്റ് സാമ്പിളിന് കീഴിലാണ് സ്ഥിതി ചെയ്യുന്നത്.സാമ്പിളിന്റെ താഴത്തെ ഭാഗം ചിത്രം 2-ൽ കാണിച്ചിരിക്കുന്നു. ചിത്രം 7-ൽ നിന്ന് ലോഡിംഗിന്റെ പ്രാരംഭ ഘട്ടത്തിൽ, ടെൻഷൻ സോണിലെയും മൂലകത്തിന്റെ കംപ്രഷൻ സോണിലെയും രേഖാംശ വൈകല്യങ്ങൾ വളരെ അടുത്താണ്, കൂടാതെ രൂപഭേദങ്ങൾ ഏകദേശം രേഖീയമാണ്.മധ്യഭാഗത്ത്, രേഖാംശ രൂപഭേദം നേരിയ വർദ്ധനയുണ്ട്, എന്നാൽ ഈ വർദ്ധനവിന്റെ വ്യാപ്തി ചെറുതാണ്. തുടർന്ന്, ടെൻഷൻ സോണിലെ റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റിന് വിള്ളൽ സംഭവിച്ചു. കാരണം ടെൻഷൻ സോണിലെ സ്റ്റീൽ പൈപ്പിന് ശക്തിയെ നേരിടാൻ മാത്രമേ ആവശ്യമുള്ളൂ, കൂടാതെ കംപ്രഷൻ സോണിലെ റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റും സ്റ്റീൽ പൈപ്പും ഒരുമിച്ച് ലോഡ് വഹിക്കുന്നു, മൂലകത്തിന്റെ ടെൻഷൻ സോണിലെ രൂപഭേദം, ലോഡ് കൂടുന്നതിനനുസരിച്ച്, രൂപഭേദം സ്റ്റീലിന്റെ വിളവ് ശക്തിയെ കവിയുന്നു, സ്റ്റീൽ പൈപ്പ് പ്രവേശിക്കുന്നു. എലാസ്റ്റോപ്ലാസ്റ്റിക് ഘട്ടം. സാമ്പിളിന്റെ ആയാസത്തിൽ വർദ്ധനവിന്റെ നിരക്ക് വളയുന്ന നിമിഷത്തേക്കാൾ വളരെ കൂടുതലാണ്, കൂടാതെ പ്ലാസ്റ്റിക് സോൺ പൂർണ്ണ ക്രോസ് സെക്ഷനിലേക്ക് വികസിപ്പിക്കാൻ തുടങ്ങി.
ഓരോ സാമ്പിളിനുമുള്ള M-um കർവുകൾ ചിത്രം 8-ൽ കാണിച്ചിരിക്കുന്നു.8, എല്ലാ M-um കർവുകളും പരമ്പരാഗത CFST അംഗങ്ങളുടെ അതേ പ്രവണത പിന്തുടരുന്നു22,27.ഓരോ സാഹചര്യത്തിലും, M-um കർവുകൾ പ്രാരംഭ ഘട്ടത്തിൽ ഒരു ഇലാസ്റ്റിക് പ്രതികരണം കാണിക്കുന്നു, തുടർന്ന് അനുവദനീയമായ പരമാവധി വളയുന്ന നിമിഷം ക്രമേണ എത്തുന്നതുവരെ കാഠിന്യം കുറയുന്ന ഒരു ഇലാസ്റ്റിക് സ്വഭാവം കാണിക്കുന്നു.എന്നിരുന്നാലും, വ്യത്യസ്ത ടെസ്റ്റ് പാരാമീറ്ററുകൾ കാരണം, M-um കർവുകൾ അല്പം വ്യത്യസ്തമാണ്.3 മുതൽ 5 വരെയുള്ള ഷെയർ-ടു-സ്പാൻ അനുപാതങ്ങൾക്കുള്ള വ്യതിചലന നിമിഷം ചിത്രത്തിൽ കാണിച്ചിരിക്കുന്നു.8a.സാമ്പിൾ SB2 (ഷിയർ ഫാക്ടർ λ = 4) സാമ്പിൾ SB1 (λ = 5) നേക്കാൾ 6.57% കുറവാണ്, കൂടാതെ SB3 (λ = 3) സാമ്പിൾ SB2 ന്റെ വളയാനുള്ള കഴിവ് സാമ്പിൾ SB2-നേക്കാൾ കൂടുതലാണ്. (λ = 4) 3.76%.പൊതുവായി പറഞ്ഞാൽ, ഷിയർ-ടു-സ്പാൻ അനുപാതം വർദ്ധിക്കുന്നതിനാൽ, അനുവദനീയമായ നിമിഷത്തിലെ മാറ്റത്തിന്റെ പ്രവണത വ്യക്തമല്ല.M-um കർവ് ഷിയർ-ടു-സ്പാൻ അനുപാതവുമായി ബന്ധപ്പെട്ടതായി കാണുന്നില്ല.ഇത് 1.03 മുതൽ 5.05 വരെയുള്ള ഷിയർ-ടു-സ്പാൻ അനുപാതങ്ങളുള്ള CFST ബീമുകൾക്കായി ലുവും കെന്നഡി25 നിരീക്ഷിച്ച കാര്യങ്ങളുമായി പൊരുത്തപ്പെടുന്നു.CFST അംഗങ്ങൾക്ക് സാധ്യമായ ഒരു കാരണം, വ്യത്യസ്ത സ്പാൻ ഷിയർ അനുപാതങ്ങളിൽ, കോൺക്രീറ്റ് കോറും സ്റ്റീൽ പൈപ്പുകളും തമ്മിലുള്ള ഫോഴ്‌സ് ട്രാൻസ്മിഷൻ മെക്കാനിസം ഏതാണ്ട് സമാനമാണ്, ഇത് റൈൻഫോഴ്‌സ്ഡ് കോൺക്രീറ്റ് അംഗങ്ങളെപ്പോലെ വ്യക്തമല്ല.
അത്തിപ്പഴത്തിൽ നിന്ന്.SB4 (r = 10%), SB1 (r = 20%) എന്നീ സാമ്പിളുകളുടെ ശേഷി പരമ്പരാഗത സാമ്പിൾ CFST SB5 (r = 0) യേക്കാൾ അൽപ്പം കൂടുതലോ കുറവോ ആണെന്നും 3.15 ശതമാനം വർദ്ധിക്കുകയും കുറയുകയും ചെയ്തതായി 8b കാണിക്കുന്നു. 1 .57 ശതമാനം.എന്നിരുന്നാലും, SB4, SB1 സാമ്പിളുകളുടെ പ്രാരംഭ ബെൻഡിംഗ് കാഠിന്യം (Kie) SB5 സാമ്പിളിനേക്കാൾ വളരെ കൂടുതലാണ്, അവ യഥാക്രമം 19.03%, 18.11% ആണ്.പ്രവർത്തന ഘട്ടത്തിൽ SB4, SB1 സാമ്പിളുകളുടെ വളയുന്ന കാഠിന്യം (Kse) യഥാക്രമം SB5 സാമ്പിളിനേക്കാൾ 8.16%, 7.53% കൂടുതലാണ്.റബ്ബർ സബ്സ്റ്റിറ്റ്യൂഷൻ നിരക്ക് വളയാനുള്ള കഴിവിൽ കാര്യമായ സ്വാധീനം ചെലുത്തുന്നില്ലെന്ന് അവർ കാണിക്കുന്നു, എന്നാൽ RuCFST മാതൃകകളുടെ വളയുന്ന കാഠിന്യത്തിൽ വലിയ സ്വാധീനം ചെലുത്തുന്നു.RuCFST സാമ്പിളുകളിലെ റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റിന്റെ പ്ലാസ്റ്റിറ്റി സാധാരണ CFST സാമ്പിളുകളിലെ സ്വാഭാവിക കോൺക്രീറ്റിന്റെ പ്ലാസ്റ്റിറ്റിയേക്കാൾ കൂടുതലാണെന്നത് ഇതിന് കാരണമായിരിക്കാം.പൊതുവേ, സ്വാഭാവിക കോൺക്രീറ്റിലെ പൊട്ടലും വിള്ളലും റബ്ബറൈസ്ഡ് കോൺക്രീറ്റിനേക്കാൾ നേരത്തെ പ്രചരിപ്പിക്കാൻ തുടങ്ങുന്നു29.അടിസ്ഥാന കോൺക്രീറ്റിന്റെ സാധാരണ പരാജയ മോഡിൽ നിന്ന് (ചിത്രം 4), സാമ്പിൾ SB5 (സ്വാഭാവിക കോൺക്രീറ്റ്) വിള്ളലുകൾ സാമ്പിൾ SB1 (റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റ്) യേക്കാൾ വലുതും സാന്ദ്രവുമാണ്.SB5 നാച്ചുറൽ കോൺക്രീറ്റ് സാമ്പിളുമായി താരതമ്യപ്പെടുത്തുമ്പോൾ SB1 റൈൻഫോഴ്‌സ്ഡ് കോൺക്രീറ്റ് സാമ്പിളിനായി സ്റ്റീൽ പൈപ്പുകൾ നൽകുന്ന ഉയർന്ന നിയന്ത്രണത്തിന് ഇത് കാരണമായേക്കാം.Durate16 പഠനവും സമാനമായ നിഗമനങ്ങളിൽ എത്തി.
അത്തിപ്പഴത്തിൽ നിന്ന്.8c കാണിക്കുന്നത് RuCFST മൂലകത്തിന് പൊള്ളയായ സ്റ്റീൽ പൈപ്പ് മൂലകത്തേക്കാൾ മികച്ച ബെൻഡിംഗ് കഴിവും ഡക്റ്റിലിറ്റിയും ഉണ്ടെന്നാണ്.RuCFST (r=20%) ൽ നിന്നുള്ള സാമ്പിൾ SB1 ന്റെ വളയുന്ന ശക്തി ശൂന്യമായ സ്റ്റീൽ പൈപ്പിൽ നിന്നുള്ള സാമ്പിൾ SB6 നേക്കാൾ 68.90% കൂടുതലാണ്, കൂടാതെ സാമ്പിൾ SB1 ന്റെ പ്രവർത്തന ഘട്ടത്തിലെ (Kse) പ്രാരംഭ വളയുന്ന കാഠിന്യവും (Kie) വളയുന്ന കാഠിന്യവും. യഥാക്രമം 40.52% ആണ്., ഇത് സാമ്പിൾ SB6 നേക്കാൾ കൂടുതലാണ്, ഇത് 16.88% കൂടുതലാണ്.സ്റ്റീൽ പൈപ്പിന്റെയും റബ്ബറൈസ്ഡ് കോൺക്രീറ്റ് കോറിന്റെയും സംയുക്ത പ്രവർത്തനം സംയുക്ത മൂലകത്തിന്റെ വഴക്കമുള്ള ശേഷിയും കാഠിന്യവും വർദ്ധിപ്പിക്കുന്നു.ശുദ്ധമായ ബെൻഡിംഗ് ലോഡുകൾക്ക് വിധേയമാകുമ്പോൾ RuCFST മൂലകങ്ങൾ നല്ല ഡക്റ്റിലിറ്റി മാതൃകകൾ കാണിക്കുന്നു.
തത്ഫലമായുണ്ടാകുന്ന ബെൻഡിംഗ് നിമിഷങ്ങളെ ജാപ്പനീസ് നിയമങ്ങൾ AIJ (2008) 30, ബ്രിട്ടീഷ് നിയമങ്ങൾ BS5400 (2005) 31, യൂറോപ്യൻ നിയമങ്ങൾ EC4 (2005) 32, ചൈനീസ് നിയമങ്ങൾ GB50936 (2014) 33 എന്നിങ്ങനെ നിലവിലെ ഡിസൈൻ സ്റ്റാൻഡേർഡുകളിൽ വ്യക്തമാക്കിയ ബെൻഡിംഗ് നിമിഷങ്ങളുമായി താരതമ്യം ചെയ്തു. (Muc) പരീക്ഷണാത്മക വളയുന്ന നിമിഷത്തിലേക്ക് (Mue) പട്ടിക 4-ൽ നൽകിയിരിക്കുന്നു, അത്തിപ്പഴത്തിൽ അവതരിപ്പിച്ചിരിക്കുന്നു.9. AIJ (2008), BS5400 (2005), GB50936 (2014) എന്നിവയുടെ കണക്കാക്കിയ മൂല്യങ്ങൾ ശരാശരി പരീക്ഷണ മൂല്യങ്ങളേക്കാൾ യഥാക്രമം 19%, 13.2%, 19.4% കുറവാണ്.EC4 (2005) കണക്കാക്കിയ ബെൻഡിംഗ് മൊമെന്റ് ശരാശരി ടെസ്റ്റ് മൂല്യത്തേക്കാൾ 7% താഴെയാണ്, അത് ഏറ്റവും അടുത്തതാണ്.
ശുദ്ധമായ വളവിനു കീഴിലുള്ള RuCFST മൂലകങ്ങളുടെ മെക്കാനിക്കൽ ഗുണങ്ങൾ പരീക്ഷണാത്മകമായി അന്വേഷിക്കപ്പെടുന്നു.ഗവേഷണത്തെ അടിസ്ഥാനമാക്കി, ഇനിപ്പറയുന്ന നിഗമനങ്ങളിൽ എത്തിച്ചേരാനാകും.
RuCFST-യുടെ പരീക്ഷിക്കപ്പെട്ട അംഗങ്ങൾ പരമ്പരാഗത CFST പാറ്റേണുകൾക്ക് സമാനമായ പെരുമാറ്റം പ്രകടിപ്പിച്ചു.ശൂന്യമായ സ്റ്റീൽ പൈപ്പ് മാതൃകകൾ ഒഴികെ, റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റും കോൺക്രീറ്റും നിറയ്ക്കുന്നത് കാരണം RuCFST, CFST മാതൃകകൾക്ക് നല്ല ഡക്റ്റിലിറ്റി ഉണ്ട്.
ഷിയർ ടു സ്പാൻ അനുപാതം 3 മുതൽ 5 വരെ വ്യത്യാസപ്പെടുന്നു, പരീക്ഷിച്ച നിമിഷത്തിലും വളയുന്ന കാഠിന്യത്തിലും കാര്യമായ സ്വാധീനമില്ല.റബ്ബർ മാറ്റിസ്ഥാപിക്കാനുള്ള നിരക്ക് സാമ്പിളിന്റെ വളയുന്ന നിമിഷത്തിലേക്കുള്ള പ്രതിരോധത്തെ പ്രായോഗികമായി ബാധിക്കില്ല, പക്ഷേ സാമ്പിളിന്റെ വളയുന്ന കാഠിന്യത്തിൽ ഇത് ഒരു നിശ്ചിത സ്വാധീനം ചെലുത്തുന്നു.10% റബ്ബർ മാറ്റിസ്ഥാപിക്കൽ അനുപാതമുള്ള സ്പെസിമെൻ SB1 ന്റെ പ്രാരംഭ വഴക്കമുള്ള കാഠിന്യം പരമ്പരാഗത മാതൃക CFST SB5 നേക്കാൾ 19.03% കൂടുതലാണ്.യൂറോകോഡ് EC4 (2005) RuCFST മൂലകങ്ങളുടെ ആത്യന്തിക ബെൻഡിംഗ് ശേഷിയുടെ കൃത്യമായ വിലയിരുത്തൽ അനുവദിക്കുന്നു.അടിസ്ഥാന കോൺക്രീറ്റിലേക്ക് റബ്ബർ ചേർക്കുന്നത് കോൺക്രീറ്റിന്റെ പൊട്ടൽ മെച്ചപ്പെടുത്തുന്നു, ഇത് കൺഫ്യൂഷ്യൻ മൂലകങ്ങൾക്ക് നല്ല കാഠിന്യം നൽകുന്നു.
ഡീൻ, എഫ്എച്ച്, ചെൻ, യു.എഫ്., യു, യു.ജെ., വാങ്, എൽ.പി, യു, ഇസഡ്.വി, തിരശ്ചീന കത്രികയിൽ കോൺക്രീറ്റ് നിറച്ച ദീർഘചതുരാകൃതിയിലുള്ള സ്റ്റീൽ ട്യൂബുലാർ നിരകളുടെ സംയോജിത പ്രവർത്തനം.ഘടന.കോൺക്രീറ്റ് 22, 726-740.https://doi.org/10.1002/suco.202000283 (2021).
ഖാൻ, എൽഎച്ച്, റെൻ, ക്യുഎക്സ്, ലി, ഡബ്ല്യു. കോൺക്രീറ്റ് നിറച്ച സ്റ്റീൽ പൈപ്പ് (സിഎഫ്എസ്ടി) ചെരിഞ്ഞതും കോണാകൃതിയിലുള്ളതും ചെറുതുമായ എസ്ടിഎസ് നിരകളുള്ള പരിശോധന.ജെ. നിർമ്മാണം.സ്റ്റീൽ ടാങ്ക് 66, 1186–1195.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2010.03.014 (2010).
Meng, EC, Yu, YL, Zhang, XG & Su, YS സീസ്മിക് ടെസ്റ്റിംഗ്, റീസൈക്കിൾ ചെയ്ത മൊത്തത്തിലുള്ള സ്റ്റീൽ ട്യൂബുലാർ ഫ്രെയിമിംഗ് കൊണ്ട് നിറച്ച റീസൈക്കിൾ ചെയ്ത ഹോളോ ബ്ലോക്ക് ഭിത്തികളുടെ പ്രകടന സൂചിക പഠനങ്ങൾ.ഘടന.കോൺക്രീറ്റ് 22, 1327–1342 https://doi.org/10.1002/suco.202000254 (2021).
Duarte, APK et al.റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റ് നിറച്ച ചെറിയ ഉരുക്ക് പൈപ്പുകളുടെ പരീക്ഷണവും രൂപകൽപ്പനയും.പദ്ധതി.ഘടന.112, 274-286.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2016.01.018 (2016).
Jah, S., Goyal, MK, Gupta, B., & Gupta, AK കാലാവസ്ഥയും സാമൂഹിക-സാമ്പത്തിക ഘടകങ്ങളും കണക്കിലെടുത്ത് ഇന്ത്യയിലെ കോവിഡ് 19-ന്റെ പുതിയ അപകടസാധ്യത വിശകലനം.സാങ്കേതികവിദ്യകൾ.പ്രവചനം.സമൂഹം.തുറക്കുക.167, 120679 (2021).
കുമാർ, എൻ, പുനിയ, വി., ഗുപ്ത, ബിസാങ്കേതികവിദ്യകൾ.പ്രവചനം.സമൂഹം.തുറക്കുക.165, 120532 (2021).
ലിയാങ്, ക്യു, ഫ്രാഗോമെനി, എസ്. അച്ചുതണ്ട് ലോഡിംഗിന് കീഴിലുള്ള കോൺക്രീറ്റ് നിറച്ച സ്റ്റീൽ പൈപ്പുകളുടെ ഷോർട്ട് റൗണ്ട് കോളങ്ങളുടെ നോൺ-ലീനിയർ അനാലിസിസ്.ജെ. നിർമ്മാണം.സ്റ്റീൽ റെസല്യൂഷൻ 65, 2186–2196.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2009.06.015 (2009).
എല്ലോബെഡി, ഇ., യംഗ്, ബി., ലാം, ഡി. ഇടതൂർന്ന സ്റ്റീൽ പൈപ്പുകൾ കൊണ്ട് നിർമ്മിച്ച പരമ്പരാഗതവും ഉയർന്ന കരുത്തും ഉള്ള കോൺക്രീറ്റ് നിറച്ച റൗണ്ട് സ്റ്റബ് നിരകളുടെ പെരുമാറ്റം.ജെ. നിർമ്മാണം.സ്റ്റീൽ ടാങ്ക് 62, 706–715.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2005.11.002 (2006).
ഹുവാങ്, Y. et al.ഉയർന്ന ശക്തിയുള്ള തണുത്ത രൂപത്തിലുള്ള ഉറപ്പുള്ള കോൺക്രീറ്റ് ദീർഘചതുരാകൃതിയിലുള്ള ട്യൂബുലാർ നിരകളുടെ എക്സെൻട്രിക് കംപ്രഷൻ സവിശേഷതകളെക്കുറിച്ചുള്ള പരീക്ഷണാത്മക അന്വേഷണം.J. Huaqiao യൂണിവേഴ്സിറ്റി (2019).
യാങ്, YF, ഖാൻ, എസെൻട്രിക് ലോക്കൽ കംപ്രഷൻ കീഴിലുള്ള ഷോർട്ട് കോൺക്രീറ്റ് ഫിൽഡ് സ്റ്റീൽ പൈപ്പ് (CFST) നിരകളുടെ LH പെരുമാറ്റം.നേർത്ത മതിൽ നിർമ്മാണം.49, 379-395.https://doi.org/10.1016/j.tws.2010.09.024 (2011).
ചെൻ, ജെബി, ചാൻ, ടിഎം, സു, ആർകെഎൽ, കാസ്ട്രോ, ജെഎം, അഷ്ടഭുജാകൃതിയിലുള്ള ക്രോസ് സെക്ഷനോടുകൂടിയ കോൺക്രീറ്റ് നിറച്ച സ്റ്റീൽ ട്യൂബുലാർ ബീം കോളത്തിന്റെ ചാക്രിക സ്വഭാവസവിശേഷതകളുടെ പരീക്ഷണാത്മക വിലയിരുത്തൽ.പദ്ധതി.ഘടന.180, 544-560.https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2018.10.078 (2019).
ഗുണവർദ്ധന, YKR, അസ്ലാനി, എഫ്., Ui, B., Kang, WH, Hicks, S. മോണോടോണിക് പ്യുവർ ബെൻഡിംഗിന് കീഴിൽ കോൺക്രീറ്റ് നിറച്ച വൃത്താകൃതിയിലുള്ള സ്റ്റീൽ പൈപ്പുകളുടെ ശക്തി സവിശേഷതകളെക്കുറിച്ചുള്ള ഒരു അവലോകനം.ജെ. നിർമ്മാണം.സ്റ്റീൽ ടാങ്ക് 158, 460-474.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2019.04.010 (2019).
Zanuy, C. സ്ട്രിംഗ് ടെൻഷൻ മോഡലും വളയുന്ന CFST യുടെ ഫ്ലെക്‌സറൽ കാഠിന്യവും.ആന്തരിക ജെ. സ്റ്റീൽ ഘടന.19, 147-156.https://doi.org/10.1007/s13296-018-0096-9 (2019).
ലിയു, യു.H., Li, L. റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റ് സ്ക്വയർ സ്റ്റീൽ പൈപ്പുകളുടെ ഹ്രസ്വ നിരകളുടെ മെക്കാനിക്കൽ ഗുണങ്ങൾ അച്ചുതണ്ട് ലോഡിന് കീഴിലാണ്.ജെ. നോർത്ത് ഈസ്റ്റ്.യൂണിവേഴ്സിറ്റി (2011).
Duarte, APK et al.സൈക്ലിക് ലോഡിംഗ് [ജെ] കോമ്പോസിഷനിൽ ചെറിയ സ്റ്റീൽ പൈപ്പുകളുള്ള റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റിന്റെ പരീക്ഷണാത്മക പഠനങ്ങൾ.ഘടന.136, 394-404.https://doi.org/10.1016/j.compstruct.2015.10.015 (2016).
Liang, J., Chen, H., Huaying, WW and Chongfeng, HE റബ്ബർ കോൺക്രീറ്റ് നിറച്ച ഉരുക്ക് ഉരുക്ക് പൈപ്പുകളുടെ അച്ചുതണ്ട് കംപ്രഷന്റെ സവിശേഷതകളെക്കുറിച്ചുള്ള പരീക്ഷണാത്മക പഠനം.കോൺക്രീറ്റ് (2016).
ഗാവോ, കെ., ഷൗ, ജെ. ചതുരാകൃതിയിലുള്ള കനം കുറഞ്ഞ സ്റ്റീൽ പൈപ്പ് നിരകളുടെ അച്ചുതണ്ട് കംപ്രഷൻ ടെസ്റ്റ്.ഹുബെയ് യൂണിവേഴ്സിറ്റിയുടെ ടെക്നോളജി ജേണൽ.(2017).
ഗു എൽ, ജിയാങ് ടി, ലിയാങ് ജെ, ഷാങ് ജി, വാങ് ഇ.കോൺക്രീറ്റ് 362, 42–45 (2019).
Jiang, T., Liang, J., Zhang, G. and Wang, E. ഉയർന്ന ഊഷ്മാവിൽ എക്സ്പോഷർ ചെയ്തതിന് ശേഷം അച്ചുതണ്ട് കംപ്രഷൻ കീഴിൽ വൃത്താകൃതിയിലുള്ള റബ്ബർ-കോൺക്രീറ്റ് നിറച്ച ഉരുക്ക് ട്യൂബുലാർ നിരകളുടെ പരീക്ഷണാത്മക പഠനം.കോൺക്രീറ്റ് (2019).
പട്ടേൽ VI കോൺക്രീറ്റിൽ നിറച്ച വൃത്താകൃതിയിലുള്ള ഏകപക്ഷീയമായി ലോഡുചെയ്‌ത ഷോർട്ട് സ്റ്റീൽ ട്യൂബുലാർ ബീം-നിരകളുടെ കണക്കുകൂട്ടൽ.പദ്ധതി.ഘടന.205, 110098. https://doi.org/10.1016/j.engstruct.2019.110098 (2020).
ലു, എച്ച്., ഹാൻ, എൽഎച്ച്, ഷാവോ, എസ്എൽ കോൺക്രീറ്റ് നിറച്ച വൃത്താകൃതിയിലുള്ള നേർത്ത ഭിത്തിയുള്ള ഉരുക്ക് പൈപ്പുകളുടെ വളയുന്ന സ്വഭാവത്തിന്റെ വിശകലനം.നേർത്ത മതിൽ നിർമ്മാണം.47, 346-358.https://doi.org/10.1016/j.tws.2008.07.004 (2009).
അബെൻഡെ ആർ., അഹ്മദ് എച്ച്.എസ്, ഹുനൈറ്റി യു.എം.റബ്ബർ പൊടി അടങ്ങിയ കോൺക്രീറ്റ് നിറച്ച സ്റ്റീൽ പൈപ്പുകളുടെ ഗുണങ്ങളെക്കുറിച്ചുള്ള പരീക്ഷണാത്മക പഠനം.ജെ. നിർമ്മാണം.സ്റ്റീൽ ടാങ്ക് 122, 251-260.https://doi.org/10.1016/j.jcsr.2016.03.022 (2016).
GB/T 228. മെറ്റാലിക് മെറ്റീരിയലുകൾക്കായുള്ള സാധാരണ ടെമ്പറേച്ചർ ടെൻസൈൽ ടെസ്റ്റ് രീതി (ചൈന ആർക്കിടെക്ചർ ആൻഡ് ബിൽഡിംഗ് പ്രസ്സ്, 2010).